GH159
强化机理独特：利用冷变形首先在面心立方 γ 基体中诱发产生交叉网状分布的片状 ε 相阻止位错长程运动，再经时效处理析出弥散 Ni3X 相补充强化（多相强化：γ+ε+Ni3X）。具有超高强度、良好的塑韧性和高应力腐蚀抗力，并在 650℃ 高温下仍保持高强度。不仅可用于航空发动机高温紧固螺栓等零件，也可用于应力腐蚀环境（如海洋大气）服役的飞机用超高强度紧固件。供应的主要品种是冷拉棒材。600℃ 下性能稳定、可长期使用，被认为是综合性能最好的航空发动机紧固件材料之一。
化学成分%
成分明细（%）
| 元素 | 含量（%） | 名称 |
|---|---|---|
| C | ≤0.04 | 碳 |
| Cr | 18~20 | 铬 |
| Ni | 余量 | 镍 |
| Co | 34~38 | 钴 |
| Mo | 6~8 | 钼 |
| Fe | 8~10 | 铁 |
| Ti | 2.5~3.25 | 钛 |
| Al | 0.1~0.3 | 铝 |
| Nb | 0.25~0.75 | 铌 |
| B | ≤0.03 | 硼 |
| Mn | ≤0.20 | 锰 |
| Si | ≤0.20 | 硅 |
| P | ≤0.02 | 磷 |
| S | ≤0.01 | 硫 |
条形长度 = 该元素含量百分比；窄段（<0.8%）未在条上显示，见上表。成分区间以执行标准与随货材质证明书为准。
牌号与性能概览
强化机理独特：利用冷变形首先在面心立方 γ 基体中诱发产生交叉网状分布的片状 ε 相阻止位错长程运动，再经时效处理析出弥散 Ni3X 相补充强化（多相强化：γ+ε+Ni3X）。具有超高强度、良好的塑韧性和高应力腐蚀抗力，并在 650℃ 高温下仍保持高强度。不仅可用于航空发动机高温紧固螺栓等零件，也可用于应力腐蚀环境（如海洋大气）服役的飞机用超高强度紧固件。供应的主要品种是冷拉棒材。600℃ 下性能稳定、可长期使用，被认为是综合性能最好的航空发动机紧固件材料之一。
物理性能
| 密度 | 8.33 g/cm³ |
|---|---|
| 熔点 | 1318℃ |
| 热导率 | 冷拔态：11.3(100℃）→24.6(800℃）；冷拔+时效态：11.0(100℃）→21.0(700℃） W/(m·℃） |
| 线膨胀系数 | 14.3(25~100℃）→18.2(25~800℃）×10⁻⁶/℃（冷拔+时效态；25~500℃ 段 14.9~15.1 较平稳，700℃ 后升至 16.0/18.2) |
| 电阻率 | 冷拔态 1.033(25℃）→1.236(600℃）；冷拔+时效态 1.096(25℃）→1.231(600℃）×10⁻⁶Ω·m |
| 磁性能 | 25℃ 磁导率 1.00265（基本无磁，便于仪表/磁性敏感场合） |
力学性能
按形态与测试温度给出的典型值；实际以执行标准与随货材质证明书为准。
| 温度/℃ | σb/MPa | σp0.2/MPa | δ5/% | φ/% | HRC | 持久（650℃） |
|---|---|---|---|---|---|---|
| 室温 | 1795 | 1725 | 6 | 22 | 44 | 965 MPa ≥23h(δ5≥5%) |
| 595 | 1415 | 1310 | 5 | 15 | — | — |
执行标准
· 航标/企标：Q/6S 992-1992《高温紧固件用 GH159 合金冷拉棒材》（北京航空材料研究所）；C3S 284-1993；协上五高 28-1993。 · 美标：AMS 5841B（固溶态）、AMS 5842B（固溶+冷变形强化）。 · 化学成分：GB/T 14992 口径；产品以质保书为准。
典型应用
· 航空发动机高温紧固螺栓等零件（600℃ 下长期稳定）； · 应力腐蚀环境（海洋大气等）服役的飞机用超高强度紧固件。
热处理制度
固溶处理 1040~1055℃，4~8h，水冷 + 室温 48%±1% 冷拔变形 + 时效 650~675℃，4~4.5h，空冷（螺栓件时效 650~675℃×4h 空冷）。冷变形量需严格控制：过小强度不足，过大强度升而塑性降；实践以控制在下限综合性能较好。
工艺与焊接要点
极好的抗缝隙腐蚀与应力腐蚀开裂能力；典型氯化铁实验中未发现缝隙腐蚀与点蚀；擦盐（盐雾）试验未损坏；交替浸渍证明抗氢脆与抗应力腐蚀开裂良好。
说明：本页成分与性能数据依据公开标准与自有资料整理； 执行标准与验收以 GB/ASTM/AMS 标准及随货质保书为准；所列牌号为行业通用牌号对照， 不代表任何第三方厂商授权或代理关系。
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